螺栓拧紧扭矩与轴向力的计算
由螺纹公称直径和性能等级,算出目标轴向力以及为此所需的拧紧扭矩。拧紧扭矩的大部分消耗在螺纹面和支承面的摩擦上,所以同样的扭矩,轴向力会因摩擦系数(润滑、表面处理)而大幅变化。结果是附带前提的参考值,重要的紧固请以实物确认。
输入条件
扭矩的分配(分摩擦公式的分项)
螺纹与强度的数值
考虑拧紧系数 Q 的拧紧
采用扭矩法时,即使扭矩相同,轴向力也会因摩擦的离散而在最大 F 到最小 F/Q 之间分散。思路是以最大值不超过 F 为前提,按最大值与最小值的平均值所对应的扭矩来拧紧(与米思米的公式、明治大学的练习相同)。
各厂家、各资料的拧紧扭矩参考值
即使是相同的规格和性能等级,各资料的前提(扭矩系数 K、摩擦系数 μ、拧到屈服强度的百分之几)也不同,所以数值有差异。请不要只取一个值,而要看清前提后再选用。
| 资料 | 拧紧扭矩 N·m | 轴向力 kN | 前提 |
|---|
拧紧扭矩用在哪里
拧紧扭矩中,真正把螺栓拉长而产生轴向力的只占很小一部分,其余都因支承面和螺纹面的摩擦而变成热。因此,只要润滑或表面处理使摩擦略有变化,同样的扭矩下轴向力也会大幅变化。Unbrako 的资料中有这样的例子:本应按镀锌用的扭矩系数拧紧的场合,用在了镀镉螺栓上,轴向力几乎变成 2 倍,可能导致断裂。
螺纹部与支承面的直径
- 螺纹面摩擦按作用在中径 d2 处来计算(d2 取自螺纹尺寸页的值)。
- 支承面外径 Do 采用六角头螺栓、内六角圆柱头螺钉的支承面直径 dw(最小值)。装有垫圈时,取垫圈外径与之相比较小者作为接触外径。
- 支承面内径 Di 为螺栓孔径。若头部下垫圈不转、螺栓在垫圈上转动,则采用垫圈内径 d1。
- 部分规格(M14、M18、M22、M27 等六角头螺栓的 dw,M1.6、M2.5、M27、M30 的 JIS B 1001 螺栓孔径)因手头资料中没有数值,所以显示为空白。此时请自行输入数值。
计算方法
轴向力(由屈服强度) F = ν × σy × As
轴向力(含扭转) F = ν × σy × As ÷ √(1 + 3 × [2 × (P/π + μs × d2 × 1.155) ÷ dA]²) dA = √(4As/π)
简易公式 T = K × d × F
分摩擦公式 T = F/2 × (P/π + μs × d2 × sec30° + μw × Dw) sec30° ≒ 1.155
支承面等效直径 Dw = 2(Do³ − Di³) ÷ 3(Do² − Di²)
由 μ 求得的 K K = (P/π + μs × d2 × 1.155 + μw × Dw) ÷ 2d
拧紧系数 Q = Fmax ÷ Fmin 瞄准平均值的扭矩 T × (1 + 1/Q) ÷ 2
有效截面积 As = π/4 × (d − 0.938194P)²
- 分摩擦公式的 3 项,依次为“产生轴向力的部分(螺距)”“螺纹面摩擦”“支承面摩擦”(JIS B 1083 的思路。出自精密工学会志的解说和 Hard Lock 工业的技术投稿中的公式)。VDI 2230 的形式 MA = FM × (0.16P + 0.58 d2 μG + Dkm/2 × μK) 也是同一个公式。
- 以 M16、性能等级 8.8、μ = 0.12,轴向力 80.9 kN、Dw = (22.49 + 17.5)/2 计算,得 205.2 N·m,与 Bossard、Würth 表中的 206 N·m 相差在 0.4 % 以内(把支承面直径的选项设为“平均”即为相同条件)。
- “含扭转的合成应力”公式,考虑了拧紧过程中螺纹部被扭转的部分,所得轴向力使拉伸与扭转的合成应力(剪切应变能理论)达到屈服强度的 ν %(精密工学会志解说中的公式)。摩擦越小,可拧到越大的轴向力。VDI 2230 的表(Bossard、Würth,ν = 90 %)在系数的取法上略有不同,因此与本公式的值不一致。
- 对 d ≤ 16 mm 的性能等级 8.8 螺栓,若超过保证载荷拧紧,螺母的螺纹牙有被剪断的危险(NBK 的注)。当轴向力超过保证载荷、屈服载荷时,计算器会给出提示。
扭矩系数 K 的参考值
扭矩系数 K 不是摩擦系数本身,而是通过试验确定的系数。表面处理和润滑不同,可相差 2 倍以上。米思米表中的组合为“被紧固零件的材质 − 内螺纹的材质”,S10C=未调质的软钢,SCM=调质钢(35HRC),FC=铸铁(FC200),AL=铝,SUS=不锈钢(SUS304)。
| 资料 | K | 条件 | 组合(米思米) |
|---|---|---|---|
| 米思米(MISUMI)[4] | 0.145 | 钢制螺栓 发黑氧化膜·油润滑 | SCM−FC、FC−FC、SUS−FC |
| 米思米(MISUMI)[4] | 0.155 | 钢制螺栓 发黑氧化膜·油润滑 | S10C−FC、SCM−S10C、SCM−SCM、FC−S10C、FC−SCM |
| 米思米(MISUMI)[4] | 0.165 | 钢制螺栓 发黑氧化膜·油润滑 | SCM−SUS、FC−SUS、AL−FC、SUS−S10C、SUS−SCM、SUS−SUS |
| 米思米(MISUMI)[4] | 0.175 | 钢制螺栓 发黑氧化膜·油润滑 | S10C−S10C、S10C−SCM、S10C−SUS、AL−S10C、AL−SCM |
| 米思米(MISUMI)[4] | 0.185 | 钢制螺栓 发黑氧化膜·油润滑 | SCM−AL、FC−AL、AL−SUS |
| 米思米(MISUMI)[4] | 0.195 | 钢制螺栓 发黑氧化膜·油润滑 | S10C−AL、SUS−AL |
| 米思米(MISUMI)[4] | 0.215 | 钢制螺栓 发黑氧化膜·油润滑 | AL−AL |
| 米思米(MISUMI)[4] | 0.25 | 钢制螺栓 发黑氧化膜·无润滑 | S10C−FC、SCM−FC、FC−FC |
| 米思米(MISUMI)[4] | 0.35 | 钢制螺栓 发黑氧化膜·无润滑 | S10C−SCM、SCM−SCM、FC−S10C、FC−SCM、AL−FC |
| 米思米(MISUMI)[4] | 0.45 | 钢制螺栓 发黑氧化膜·无润滑 | S10C−S10C、SCM−S10C、AL−S10C、AL−SCM |
| 米思米(MISUMI)[4] | 0.55 | 钢制螺栓 发黑氧化膜·无润滑 | SCM−AL、FC−AL、AL−AL |
| Unbrako[7] | 0.2 | 以供货状态的钢制螺栓拧入钢孔 | — |
| Unbrako[7] | 0.15 | 镀镉钢制螺栓(起到润滑剂的作用) | — |
| Unbrako[7] | 0.28 | 镀锌钢制螺栓 | — |
| NBK[6] | 0.25 | 钢·油润滑 | — |
| NBK[6] | 0.4 | 钢·无润滑(镀层件等) | — |
| NBK[6] | 0.1 | 不锈钢·有表面处理 | — |
| NBK[6] | 0.3 | 不锈钢·无表面处理 | — |
| NBK[6] | 0.5 | 不锈钢·洁净清洗件 | — |
| TONE[5] | 0.2 | 参考表的前提 | — |
| 明治大学(教材)[10] | 0.2 | 在练习中用作“惯例”的数值 | — |
摩擦系数等级(VDI 2230)
这是 Würth 技术资料中 VDI 2230 的摩擦系数等级。当 μ 不明确时,为避免把螺栓拧得过紧,按“可能的最小摩擦系数”计算。一般认为应以离散小的 B 级为目标。不锈钢(A2、A4)之间干燥状态下综合 μ 为 0.23~0.5,润滑后为 0.10~0.20(Schäfer + Peters),容易咬死(粘着),所以要使用润滑剂。
| 等级 | μG、μK 的范围 | 表面与润滑示例 |
|---|---|---|
| A | 0.04 – 0.1 | 原色、发黑、磷化、锌系镀层+固体润滑剂(MoS2、石墨、PTFE 等)、蜡 |
| B | 0.08 – 0.16 | 原色、发黑、磷化、锌系镀层、Al/Mg 合金+固体润滑剂、蜡、润滑脂、油、供货状态,热浸镀锌+MoS2 等,奥氏体系+固体润滑剂、蜡、膏 |
| C | 0.14 – 0.24 | 奥氏体系+蜡、膏,原色、磷化的供货状态(微油),锌系镀层、粘接剂(无润滑) |
| D | 0.2 – 0.35 | 奥氏体系+油,锌系镀层、热浸镀锌(无润滑) |
| E | 0.3 以上 | Zn/Fe、Zn/Ni 镀层,奥氏体系,Al、Mg 合金(无润滑) |
拧紧系数 Q(αA)的参考值
| 资料 | Q / αA | 拧紧方法 | 表面·润滑,离散 |
|---|---|---|---|
| 米思米(MISUMI)[4] | 1.25 | 扭矩扳手 | 螺栓:锰系磷化,螺母:无处理或磷化·油润滑或 MoS2 膏 |
| 米思米(MISUMI)[4] | 1.4 | 扭矩扳手·带扭矩限制的扳手 | 无处理或磷化·油润滑或 MoS2 膏 |
| 米思米(MISUMI)[4] | 1.6 | 冲击扳手 | 无处理或磷化·油润滑或 MoS2 膏 |
| 米思米(MISUMI)[4] | 1.8 | 扭矩扳手·带扭矩限制的扳手 | 无处理或磷化·无润滑 |
| Würth(VDI 2230)[2] | 1.05 – 1.2 | 超声波伸长量控制拧紧 | ±2 – ±10% |
| Würth(VDI 2230)[2] | 1.1 – 1.5 | 机械式伸长量测量 | ±5 – ±20% |
| Würth(VDI 2230)[2] | 1.2 – 1.4 | 屈服点(扭矩梯度)拧紧·转角拧紧 | ±9 – ±17% |
| Würth(VDI 2230)[2] | 1.2 – 1.6 | 液压拉伸器 | ±9 – ±23% |
| Würth(VDI 2230)[2] | 1.4 – 1.6 | 扭矩法(通过实物的伸长量测量等,由实验确定目标扭矩的情形) | ±17 – ±23% |
| Würth(VDI 2230)[2] | 1.6 – 2 | 扭矩法(估算摩擦系数后确定目标扭矩的情形,摩擦系数等级 B) | ±23 – ±33% |
| Würth(VDI 2230)[2] | 1.7 – 2.5 | 同上(摩擦系数等级 A) | ±26 – ±43% |
| Würth(VDI 2230)[2] | 2.5 – 4 | 冲击·脉冲扳手 | ±43 – ±60% |
Bossard 在用普通扭矩扳手估计摩擦系数后拧紧的情形下取 αA = 1.6~2.0,示例中以 M12 8.8、μ = 0.14 得最大轴向力 41.9 kN,并由 αA = 1.8 得出最小轴向力 23.3 kN。
性能等级的力学性能
| 性能等级 | 抗拉强度 最小值 | 屈服点·0.2% 屈服强度 最小值 | 屈服强度公称值 | 保证载荷应力 |
|---|---|---|---|---|
| 4.8 | 420 | 340 | 320 | 310 |
| 8.8 | 800 / 830 | 640 / 660 | 640 | 580 / 600 |
| 10.9 | 1040 | 940 | 900 | 830 |
| 12.9 | 1220 | 1100 | 1080 | 970 |
| A2-50 | 500 | 210 | — | — |
| A2-70 | 700 | 450 | — | — |
| A4-70 | 700 | 450 | — | — |
| A4-80 | 800 | 600 | — | — |
单位 N/mm²。像“800 / 830”这样并列的两个值分别对应 d ≤ 16 mm 和 d > 16 mm。性能等级的数字,小数点前的数字 × 100 为公称抗拉强度,小数点后的数字 × 10 为屈强比(%)(10.9 → 1000 N/mm²,屈服强度为其 90 %)。A2(SUS304 系)与 A4(SUS316 系)只要性能等级相同,力学性能也相同,不同的是耐腐蚀性。
相关页面
参考资料
拧紧扭矩表是按各资料的前提制作的参考值。数值按各资料原样刊载,资料之间不同的数值并排列出。
- Bossard“Preload and tightening torques(Arrangement, design, assembly 01-2025, p.60-74)”
https://assets.eu.ctfassets.net/0vp0u5uh75zd/3S40LEUM235Qk3rJk2phR1/c715f9f45232756c12b59aa681c7fede/060_074_P… - Würth Industrie Service“DINO 技术资料 第 6 章 Dimensioning metric screw assemblies”
https://www.wuerth-industrie.com/web/media/en/pictures/wuerthindustrie/technikportal/dinokapitel/Kapitel_06_DI… - Schäfer + Peters“General Catalogue 2023(Technical Information for stainless steel fasteners, p.1248-1252)”
https://www.schaefer-peters.com/userdata/filegallery/original/3443e49a-3e2d-4b6f-8004-11659f6799e9.pdf - 米思米(MISUMI)“螺栓的合适拧紧轴向力/合适拧紧扭矩(技术信息。表中注明摘录、编辑自极东制作所的产品目录)”
https://jp.misumi-ec.com/tech-info/categories/technical_data/td01/a0198.html - TONE“拧紧扭矩值参考资料(概算)”
https://www.tonetool.co.jp/assets/pdf/support/links/torqwrench_figure.pdf - NBK(NABEYA BI-TECH)“碳钢及合金钢紧固件的力学性能(摘录自 JIS B 1051:2000)·内六角圆柱头螺钉的力学性能与最大拧紧扭矩”
https://www.nbk1560.com/images/ja-JP/product/technical_data/teiketubuhin_seishitsu_NBK/teiketubuhin_seishitsu_… - Unbrako“Unbrako US Product Guide(Socket Head Cap Screws, Dowel Pins, Technical Section)”
https://unbrako.com/images/downloads/Unbrako_US_Product_Guide.pdf - 精密工学会(小林光男,工学院大学)“支撑‘安全’的紧固螺纹技术 螺纹紧固体的基础知识(精密工学会志 Vol.81 No.7, 2015, p.619-)”
https://www.jstage.jst.go.jp/article/jjspe/81/7/81_619/_pdf - Hard Lock 工业(投稿:晴山苍一,东京都立大学)“技术投稿 第 7 回‘螺纹紧固的原理与紧固可靠性的提高’之二:扭矩法中螺纹拧紧特性值的测定与分析”
https://navi.hardlock.co.jp/wp-content/uploads/2022/11/%E7%AC%AC7%E5%9B%9E%E6%8A%80%E8%A1%93%E5%AF%84%E7%A8%BF… - 明治大学(机械要素设计)“机械要素设计 第 14 回 练习题 1)和 2)的解答”
https://www.isc.meiji.ac.jp/~mcelab/yohso_sekkei/docs/2015_yohso_sekkei_14_enshu.pdf - 日本紧固件工业“JFE 高强度螺栓 Web 目录(形状尺寸·力学性能·扭矩系数值·拧紧扭矩值)”
https://www.nfas.co.jp/cat/01_htb.html - 米思米(MISUMI)“内六角圆柱头螺钉(摘录自 JIS B 1176:2014)”
https://jp.misumi-ec.com/tech-info/categories/technical_data/td01/a0196.html - NBK(NABEYA BI-TECH)“内六角圆柱头螺钉(摘录自 JIS B 1176:2015、ISO 4762:2004)”
https://static.nbk1560.com/images/ja-JP/product/technical_data/rokkaku_bolt_NBK/rokkaku_bolt_NBK_1.pdf - 米思米(MISUMI)“六角头螺栓(摘录自 JIS B 1180:2014)”
https://jp.misumi-ec.com/tech-info/categories/machine_design/md05/a0041.html - 三木普利(Miki Pulley)“Standards: Hexagon head bolts(技术资料)”
https://www.mikipulley.co.jp/en/resources/standards-hex-bolt - NBK(NABEYA BI-TECH)“平垫圈(摘录自 JIS B 1256:2008)”
https://static.nbk1560.com/images/ja-JP/product/technical_data/hira_zagane_NBK/hira_zagane_NBK_1.pdf - 日本规格协会(JSA)“JIS B 1051:2014(ISO 898-1:2013)碳钢及合金钢紧固件的力学性能 预览(仅适用范围)”
https://webdesk.jsa.or.jp/preview/pre_jis_b_01051_000_000_2014_j_ed10_ch.pdf - 日本规格协会(JSA)“JIS B 1054-1:2013(ISO 3506-1:2009)耐腐蚀不锈钢紧固件的力学性能 预览(仅适用范围)”
https://webdesk.jsa.or.jp/preview/pre_jis_b_01054_001_000_2013_j_ed10_ch.pdf - 日本规格协会(JSA)“JIS B 1083:2008 螺纹拧紧通则 预览(仅适用范围)”
https://webdesk.jsa.or.jp/preview/pre_jis_b_01083_000_000_2008_j_ed20_ch.pdf